刀具材料：熔煉高速鋼（普通高速鋼，高性能高速鋼），粉末冶金高速鋼，硬質合金

刀齒型式：直齒，斜齒

鍵槽結構：單側端面鍵，雙側端面鍵，刀齒對中鍵槽，刀槽對中鍵槽，不對中

刀具結構：盤形，碗形，錐柄，直柄、筒形外齒，筒形內齒

刀具標準：GB/T6082；DIN1829

模數范圍：m0.1 ～ m28的模數制m；徑節(jié)制DP；節(jié)距制CP

m0.1 ～ m28可做高速鋼插齒刀

m0.1 ～ m6可做整體硬質合金插齒刀

m2 ～ m28可做硬質合金刮削插齒刀

螺 旋 角：±45°

適用范圍：外齒輪，內齒輪

切削場合：濕切，干切；  軟切，硬切；  高速，高效

漸開線齒輪插齒刀：

刀齒齒形：凸角、修緣、倒角、齒頂全圓弧、修形、全切等；及其上述任意組合齒形

斜齒輪斜齒插齒刀（Fellows型），人字齒輪斜齒插齒刀（Sykes型）

非漸開線齒輪插齒刀：

三角花鍵插齒刀，矩形花鍵插齒刀，鏈輪插齒刀，帶輪插齒刀，圓弧插齒刀，擺線齒輪插齒刀，……

合金刮削插齒刀

整體硬質合金插齒刀

并齒插齒刀

去齒插齒刀

問題一：隨插齒刀的復磨，被插切齒輪齒根圓直徑大小是變化的

1、按理論說，在插切出規(guī)定的分度圓齒厚時，應保證齒輪也達到設計的理論全齒高，以使在齒輪嚙合時，具有理論的徑向間隙。

2、插切齒輪的插齒刀與齒輪的嚙合關系是角變位嚙合。其中心距的變動量小于插齒刀與被插齒輪變位量之和m(X1+X0)。

3、但插齒刀插切齒輪時，上述兩項要求不能同時保證。

插切外齒輪時，有兩種插切調整插齒機方法：

1、全齒高合格法：插齒刀的徑向插切深度等于齒輪理論全齒高時，被插齒輪得到理論的徑向間隙。但這時的齒輪分度圓齒厚將大于理論值。

2、分圓齒厚合格法：插齒刀的徑向插切深度到一定齒高時，被插齒輪得到理論的分度圓齒厚。但這時的齒輪實際全齒高將大于理論全齒高，增加了徑向間隙。

插切內齒輪時，有兩種插切調整插齒機方法：

1、全齒高合格法：插齒刀的徑向插切深度等于齒輪理論全齒高時，被插齒輪得到理論的徑向間隙。但這時的齒輪分度圓齒厚將小于理論值。

2、分圓齒厚合格法：插齒刀的徑向插切深度到一定齒高時，被插齒輪得到理論的分度圓齒厚。但這時的齒輪實際全齒高將小于理論全齒高，減小了徑向間隙。

實際插齒工藝采用的是分圓齒厚合格插齒法。得到的結果：

1、被插外齒輪，實際齒根圓直徑總是小于理論值，及實際全齒高大于理論全齒高。

2、被插內齒輪，實際齒根圓直徑總是小于理論值，及實際全齒高小于理論全齒高。

問題二：隨插齒刀的復磨，被插切齒輪齒頂部的倒角量（修緣量）大小是變化的

1、倒角插齒刀的齒形是由齒形基本漸開線和倒角漸開線兩部分構成。理論上插齒刀側面的這兩個漸開線螺旋面的交線是一條曲線。而實際制造插齒刀時，是不可能做到。只能用一條直線近似替代。

2、隨插齒刀的復磨，插齒刀外徑變小，插齒刀的徑向變位系數變??；插齒時，中心距變小，插齒刀和齒輪間的嚙合角變大。

3、假如要使被插齒輪的倒角量大小不變，即倒角起始圓直徑要求不變。只有插齒刀的兩漸開線交點直徑是隨著按曲線變化的，才能實現(xiàn)。但這樣的插齒刀是無法磨削制造的。

4、實際的插齒刀設計和制造的兩側面漸開線交線是一條直線替代的。這樣，插切出的齒輪倒角量的大小是變化的。

問題三、涂層插齒刀的復磨和復涂工藝過程注意事項

⑴  復磨和褪涂的工藝過程是：首先是褪掉上次的涂層，再磨除前刀面和后刀面的磨損，然后復涂層。

⑵  注意此工藝過程不能顛倒！

⑶  假如帶涂層插齒刀不褪涂直接復磨，因為涂層和插齒刀基體的熱傳導率不同，基體材料傳導熱快，受熱后體積容易脹大；而涂層都是阻熱材料，熱傳導率差，熱傳導慢。這樣，已磨損的插齒刀前刀面和后刀面基體外露部分，已無涂層，和還存在涂層的部分；在磨削時，造成兩部分的熱傳導不均勻，膨脹不均勻，容易造成熱局部集中，基體材料組織內產生熱應力釋放，局部容易產生微細熱裂紋，尤其是在插齒刀齒根圓弧部位。目前，褪涂層的方法是使用化學藥水浸泡法，把刀具上涂層化學反應褪除。如果插齒刀上存在微細裂紋，藥水容易進入微細熱裂紋中，對基體長時間（一般浸泡時間都在1小時左右）作用后，會腐蝕基體，造成裂紋擴展，或出現(xiàn)基體鈷元素析出，造成鈷流失。物理涂層（PVD）溫度是在500℃左右，進爐時間約10小時，如果插齒刀上存在微細裂紋，在高溫長時間作用下，裂紋處容易擴展和存在相反方向的排斥應力。這樣，插齒刀在插切過程中，容易出現(xiàn)掉齒、崩刃、打刀等損壞問題。見下圖。